Page 20 - 건축구조 Vol. 29 / No. 04

특 집

특 집 0 3

[표 1] KDS 41 10 15: 건축구조기준 설계하중 5.풍하중 (가칭 KDS 2022) 신구 조문 대비표

항목 KDS 41 10 15 : 2016 KDS 41 10 15 : 2022 근거 / 사유
5.10 5.10 비틀림풍하중 5.10 주골조설계용 비틀림풍하중
5.10.2 5.10.2 산정식 5.10.2 산정식
지표면으로부터 높이 z에서의 구조골조용 비틀림풍하중 W T 는 다음 지상높이 z에서의 구조골조용 비틀림풍하중 W T (z) 는 다음 식으로
식으로 산정한다. 산정한다.
[수정 및 추가] 공진성분 R D 를 평
(N·m) (5.10.1) (N·m) (5.10-1) 가할 때 진동모드를 선형으로 했
단, 던 것을 실제 건축구조물의 진동
(5.10-1.a) 에 따른 변화를 반영하기 위해 진

동모드보정계수  D 를 도입함.
(5.10-1.b) (진동모드보정계수  D 도입으로 진
동모드형상이 위로 볼록해지면 풍

(5.10-1.c) 하중이 증가하도록 함)
(5.10-1.d)

(5.10-1.e)
β=1.0 : 중앙부에 코어가 있는 모멘트저항골조 건축구조물 또는 건축구조물의 구조시스템 종류에

큰 기둥과 전단가새로 이루어진 건축구조물 따라 진동모드의 연직분포형상지
β=1.5 : 세장한 캔틸레레버형 건축구조물, 중앙의 철근콘크리트 수 를 구분하여 명시함

코어에 의해 지지되는 건축구조물
β=2.0 : 탑, 굴뚝

(5.10-1.f)
[수정 및 추가] 비틀림모멘트의 스
펙트럼계수 F T 를 변장비 D/B에
따라 손쉽게 산정할 수 있도록 함.

(이전기준과 값의 변화는 없음)

*
F 4.5 , F 6 ：각각, V T = 4.5 및 6일 때의 F T 의 값

[표 5.10-1] 비틀림모멘트스펙트럼계수 F T 를 결정하는 변수
D/B ≤ 0.9 D/B ＞ 0.9 D/B ≤ 1 D/B ＞ 1
2
-2 [(D/B) - (D/B)] 0.1(D/B) -1 - -
 1
0.56I H (D/B) -1 2I H (D/B) 0.5 - -
 2
- - 0.8(D/B) -0.2 0.18(D/B)
 3
0.04(D/B) -0.5 0.06 - -
w 1
1.75 0.7 - -
w 2
0.24(D/B) -0.4 - -
w 3

18 건 축 구 조 2022 _ 07 _ 08 제29권 / 제04호